Оплетки из полиамидных нитей по структуре последних ближе отвечают оплеткам проволочным, нежели оплеткам из штапельных материалов, поэтому была предпринята попытка применения расчета гидравлической прочности по изложенному выше методу к рукавам с каркасом изготовленными оплеткой из нитей энант структуры 34,5/4/3.
Однако изготовление рукавов и проведение расчета требовало предварительного исследования и установления свойств таких нитей и поправочного коффициента [С] с учетом особенностей этих свойств. Относительное удлинение е нитей энанта структуры 34,5/4/3 составляет 16%; в условиях вулканизации оно снижается до 10—12%, но возрастает при последующем разрыве, против начального (в суровье) примерно на 5%. Рукава изготовляли на дорнах. Под оплеткой из энанта помещали на камеру предохранительную (от пореза) оплетку из хлопковых крученых нитей структуры 54/3.
Расчет рукавов производили по уравнению (12.41) с видоизмененной поправкой [С], состоящей из трех сомножителей:
вулканизации); С’4— коэффициент, учитывающий неодновремш ность разрыва нитей в потоке, С’4 = 1 — 0,02 (n — 1); С»4 — коэффм циент, учитывающий влияние вулканизации и других техноло! и ческих операций на прочность нити (С» = 0,9).
На рис. 195 приведено распределение нагрузки по оплеткам, расчетное и экспериментальное, найденное тензометрическими замерами для рукава внутреннего диаметра 25 мм с тремя оплетками из энанта структуры 24,5/4/3, N = 32 и n = 5. Рукав был разорван давлением 3,83-107Па; расчет же дал 3,87-107Па.
Непосредственные замеры изменения шага и диаметра наруж ной оплетки показали, что удлинение по этим параметрам к мо менту разрыва далеко не достигает предельного, свойственного нитям, и тем меньше, чем больше количество оплеток (рис. 196). Это обстоятельство также подтверждает значительную неравно мерность распределения нагрузок по оплеткам рукава, находящегося под гидравлическим давлением, и влияние двумерного нагру жения каркаса.